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滇产植物油理化指标测定 总被引:1,自引:0,他引:1
研究滇产食用植物油的理化特征与储藏期品质变化规律。以两种特色植物油为对照,对云南出产的五种植物油脂的理化指标进行评价和对比。同时使用过氧化值和酸价,对所研究的油脂的储藏期品质变化进行初步探索。结果表明:云南产植物油质量均满足国标要求。但由于其加工工艺原因,植物油级别较低。含有不饱和脂肪酸的植物油在光照情况下过氧化值和酸价明显改变,可作为质量变化的主要指标。云南出产的四种特色植物油脂不饱和脂肪酸含量较高,是良好的食用油产品;但仍需改善加工工艺以提高其级别。葡萄籽油、红花籽油需添加额外抗氧化剂稳定其品质;过氧化值是最适于进行日常油品质量控制的指标。 相似文献
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基于煤矿行业重大伤亡事故频发状况,回顾了国内外重大危险源辨识相关法规和标准的发展状况,以及目前我国煤矿行业重大危险源评价依据。通过对煤矿重大危险源的概念、适用范围、危险物质临界量进行了详细分析,并从危险源辨识理论和煤矿重大事故特征出发,研究煤矿重大危险源的辨识方法和原理。 相似文献
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以3+9+15×0.225HT钢丝帘线替代3+9+15×0.22+1NT钢丝帘线用于12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎胎体和带束层。结果表明,以3+9+15×0.225HT钢丝帘线替代3+9+15×0.22+1NT钢丝帘线用于12.00R20 18PR全钢载重子午线轮胎胎体和带束层,成品轮胎的外缘尺寸基本不变,轮胎强度性能、耐久性能和速度性能以及胎圈耐久性能均有较大提高,在不增加胎体和带束层质量和成本的情况下,胎体和带束层安全倍数大幅提高,从而提高了轮胎的使用安全性能和负荷能力。 相似文献
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影响HTV硅橡胶撕裂强度的因素 总被引:2,自引:0,他引:2
考察了白炭黑种类、羟基硅油用量、含氢硅油用量以及不同乙烯基含量生胶并用对热硫化(HTV)硅橡胶撕裂强度的影响。结果显示,气相法白炭黑的补强效果强于沉淀法白炭黑,且比表面积越大,硅橡胶的撕裂强度越高;随着羟基硅油加入量的增加,硅橡胶的撕裂强度先增后趋于稳定;含氢硅油的用量对HTV硅橡胶的撕裂强度基本没有影响;高乙烯基含量生胶和低乙烯基含量生胶并用能显著提高HTV硅橡胶的撕裂强度。较佳配方是:166 g 110-0生胶,4 g 112生胶、80 g QS-102气相法白炭黑、8.5 g羟基硅油、1.0 g含氢硅油、0.5 g乙烯基硅油,此时,HTV硅橡胶的撕裂强度达到21 KN/m。 相似文献
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目的 在316L不锈钢(SS)表面构建原位一氧化氮(NO)催化释放涂层,使其能特异选择性地抗凝血、抑制平滑肌细胞(SMCs)增生,从而促进内皮细胞(ECs)生长。方法 在弱碱性水溶液中,选用多巴胺(DA)和己二胺(HD)为前驱体,利用多巴胺邻二苯酚结构自聚合沉膜的能力、多巴胺与己二胺的酚–(胺)表面化学,通过简单的一锅法在316L SS表面构建富氨基粘附涂层DA/HD。再通过碳二亚胺化学交联反应,共价接枝螯合Cu2+的1,4,7,10–四氮杂环十二烷–1,4,7,10–四羧酸(DOTA),最后获得均匀且稳定的NO催化释放涂层(命名为Cu-DOTA@DA/HD)。结果 DA/HD涂层表面的氨基密度高达22 nmol/cm2,实现了Cu-DOTA的有效固定,其NO催化释放速率可达5.2×10–10 mol/(cm2·min)。Cu-DOTA@DA/HD涂层显著地抑制了血小板的粘附和激活,也能有效抑制血栓的形成,其表面血栓总质量由316L SS的(40.3±10.3) mg降低至(3.0±0.4) mg。... 相似文献
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风力机与定量泵连接后,气动转矩波动程度对调节机组并网转速具有明显影响,会造成机组传动链可靠度下降。从风速预测以及气动转矩性能出发,设计一种液压马达发电机并网转速控制方案,从而控制机组的稳定并网并减小机组的传动链载荷。采用Simulink软件构建垂直轴液压机组并网转速调控测试模型,之后在机组分别处于固定、阶跃与自然波动风速3种状态下进行变量马达转速调节。平稳风速和随机风速下并网转速试验结果表明,综合运用比例节流阀与变量马达调节可以使系统压力波动幅值达到0.1 MPa,显著降低变量马达的转速高频波动幅度,满足风电机组并网转速控制要求。 相似文献
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针对较高Mn含量会导致中锰钢成本提高、出现偏析而限制其应用的问题,设计了一种能够满足1 000 MPa级别性能要求(抗拉强度Rm>1 000 MPa,总伸长率A>30%)的中锰钢,其成分为Fe-4Mn-1.5Al-0.5Si-0.2C-0.05Nb。通过绘制实验钢在不同应变速率和变形温度下的真应力-真应变曲线,并结合组织观察,研究了实验钢的热变形行为,尤其是应变速率和变形温度对实验钢热变形行为的影响规律,并最终获得了实验钢的动态再结晶图和本构方程。结果表明:变形温度的降低和应变速率的提高均会抑制动态再结晶的发生;低应变速率(0.1 s-1)下的所有样品均会发生完全动态再结晶;中应变速率(1 s-1)下,变形温度为800℃的样品只发生部分动态再结晶;高应变速率(10 s-1)下,不发生完全动态再结晶的变形温度扩大至800~950℃;实验钢的本构方程为■。动态再结晶图和本构方程的确定对实际生产中轧制工艺的设计、得到具备优良性能的特定类型的微观组织具有重要意义。 相似文献